分析了壓力容器接管及其管法蘭的受力情況，指出接管同時(shí)起著開孔補(bǔ)強(qiáng)和承受一部分法蘭力 矩等兩方面的作用。在中低壓容器上，由于通常采用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)，因此開孔補(bǔ)強(qiáng)無需由接管承擔(dān)，接管長度 可用于承受一部分法蘭力矩；高壓容器由于不能采用補(bǔ)強(qiáng)圈，通常采用厚壁管補(bǔ)強(qiáng)，而接管由于受鍛件高度 的限制，往往只存在開孔補(bǔ)強(qiáng)的長度，不存在承受法蘭力矩要求的接管長度，為此在這種情況下管法蘭不能 按整體法蘭計(jì)算，應(yīng)以帶頸活套法蘭設(shè)計(jì)。

壓力容器接管及其管法蘭從受力上講，起著 兩方面的作用：一是在接管與筒體、封頭連接端起 著開孔補(bǔ)強(qiáng)的作用。二是在接管與管法蘭連接端 起著承受法蘭力矩的作用。 起開孔補(bǔ)強(qiáng)作用的長度，根據(jù)等面積補(bǔ)強(qiáng)法 規(guī)定Ⅲ為：以萬 其中：d——開孑L計(jì)算直徑，mm； d——接管厚度，mm。 此長度的力學(xué)意義是：圓柱殼在邊界力作用 下，殼中環(huán)向薄膜應(yīng)力的衰減長度比。起承受法 蘭力矩作用的接管長度為廁，此長度的力學(xué)意 義是：圓柱殼在邊界力作用下，殼中軸向彎曲應(yīng)力 的衰減長度。 為此接管為承擔(dān)起上述兩項(xiàng)作用，接管結(jié)構(gòu) 長度如圖1所示，長度至少應(yīng)為： 墑+以麗 另外從結(jié)構(gòu)上講，接管長度應(yīng)滿足保溫層厚 度等要求。

在中低壓容器上，通常采用補(bǔ)強(qiáng)圈。當(dāng)補(bǔ)強(qiáng)圈使用被補(bǔ)強(qiáng)殼體的材料，且其外徑等于2d時(shí)， 則該接管的開孔補(bǔ)強(qiáng)已滿足上述要求。為此開孔 補(bǔ)強(qiáng)無需由接管承擔(dān)，此時(shí)接管長度僅滿足承受 法蘭力矩的長度即可，且一般接管長度都能滿足。 對高壓容器來說，由于不能采用補(bǔ)強(qiáng)圈，而采 用厚壁管補(bǔ)強(qiáng)。一般采用鍛件，同時(shí)管法蘭為長 頸法蘭，所以往往將它們做成一整體，為減小鍛件 高度，使其總高度往往不滿足~／d艿+√2d艿。然而 在此處開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算中一般將所有接管長度全部 作為接管外伸長度h，參與補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。因此接管 已不能作為承受法蘭力矩的接管長度了。 法蘭無論長頸法蘭還是平焊法蘭，在其整體 法蘭計(jì)算中，是將該法蘭分成三部分，即法蘭 環(huán)、錐頸和圓筒(見圖2整體法蘭結(jié)構(gòu))。在法蘭 力矩作用后，法蘭是由這三部分共同承載的。其 承載比例按三者的旋轉(zhuǎn)剛度進(jìn)行分配，為此圓 筒要承受一部分法蘭力矩，在圓筒中產(chǎn)生軸向彎 曲應(yīng)力，此應(yīng)力的分布范圍即廁，所以圓筒至 少應(yīng)有此長度，才能滿足法蘭的計(jì)算要求。 上述高壓容器接管法蘭，由于不存在原本應(yīng) 承受部分法蘭力矩的接管長度，所以此時(shí)的接管 法蘭不能作為整體法蘭處理，只能作為沒有圓筒 的整體法蘭一帶頸活套法蘭計(jì)算了。

帶頸活套法蘭(見圖3帶頸活套法蘭)，與整 體法蘭(見圖2整體法蘭結(jié)構(gòu))受力的區(qū)別在于前 者沒有圓筒，使錐頸小端的軸向彎矩等于零，因此 法蘭錐頸小端的軸向彎曲應(yīng)力6H一0，大端的軸 向彎曲應(yīng)力6H減少，但由此使法蘭偏轉(zhuǎn)加大，所 以法蘭環(huán)的環(huán)向應(yīng)力6，大幅增加，而徑向應(yīng)力6。 減少。從而使法蘭五項(xiàng)控制應(yīng)力變化如下‘31： 6H(小端)=0，6H(大端)減少，6，增加，6。減少 (6H+6。)減少，6H+6．不確定所以，此時(shí)法蘭的應(yīng)力應(yīng)按帶頸活套法蘭重 新計(jì)算，并確保使其滿足五項(xiàng)強(qiáng)度條件。 帶頸活套法蘭的計(jì)算可在原整體法蘭計(jì)算的 基礎(chǔ)上進(jìn)行修正計(jì)算‘1】，其中修改廠一1．F。以F。， 代替，V。以V。，代替(L。不變)。 壓力容器設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)人員對接管往往只考 慮其對開ZPL牢b強(qiáng)的作用，而忽視了其承受法蘭力 矩的作用。特別在高壓容器設(shè)計(jì)中普遍存在此問 題，應(yīng)予重視并糾正，以確保接管的兩項(xiàng)作用同時(shí) 到位，確保開孑L補(bǔ)強(qiáng)和法蘭強(qiáng)度都能滿足要求。 否則必須進(jìn)行應(yīng)力分析，通常用有限元分析加以 評定；其實(shí)質(zhì)是將開孑L補(bǔ)強(qiáng)和法蘭力矩作用結(jié)合 在一起，一并進(jìn)行分析。

兩種載荷同時(shí)作用時(shí)的管板應(yīng)力可將圖2與 圖3的應(yīng)力相疊加，得到合成應(yīng)力分布如圖4所 示。由于兩種載荷作用時(shí)，它們的最大應(yīng)力不在 同處，故疊加后的最大應(yīng)力增大并不很多。

作用于管板的重量載荷與壓力載荷是兩種不 同性質(zhì)的載荷，按重量載荷折算的當(dāng)量壓力雖不 大，但由于在它作用下的管板厚度要按U型管板 計(jì)算，當(dāng)換熱器直徑較大時(shí)，此管板計(jì)算厚度相當(dāng) 可觀，以致大于按壓力載荷作用的固定管板的計(jì) 算厚度，而成為管板設(shè)計(jì)厚度的控制因素，為此必 須充分加以考慮。