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為方便工作人員進出球罐進行檢驗和維修，球罐應設 置人孔；而考慮到維修方便，人孑L的位置宜設置在上、下 極板上，且公稱直徑不應小于500mm。人孑L的結構采用整 體鍛件補強較為合理，因為這種結構既保證了因開孔而造 成的強度削弱得到充分的補強，又避免了補強處壁厚的突 變，降低了應力集中的程度。而且焊縫采用對接，方便射 線探傷或者超聲波探傷，保證了焊縫質量。GBl50的開孑L 補強設計準則是基于彈性失效設計準則的等面積法，而這 種等面積法對圓筒、球罐和球形封頭上的開孔計算除了要 滿足參考文獻[1]8．2的范圍外，對殼體的內徑和厚度還 有要求，即內徑與厚度比在10一100范圍內，詳見參考文 獻[4]中第六章開孑L補強設計。在設計1000m3液化石油 氣球罐的時候，球罐的內徑與厚度比值為307．5，超出r 這個范圍，所以人孔的開孔補強計算無法用SW6軟件進行 計算。這里介紹一種計算下極板人孔補強的方法。這種方 法是以GBl50開孔補強計算為模型，根據等面積法的原理 而進行計算的。
設計壓力P=I．77MPa，設計溫度t=500C，球罐直徑 Di=123(X)mm，殼體材料選用16MnR(正火)，腐蝕余量為 2ram，人孔直徑DN500，材料為16Mn(Ⅲ)，下極板承受 液柱壓力為： B=pgll=1000x9．8x12300x10。3X10-6一．0．12MPa， 因為0．12MPa>1．77x5％--0．09，所以，計算壓力Pc= 1．77+0．12=1．89MPa。
式中：扣開孔直徑，圓形孔等于接管內直徑加2
倍厚度附加量，mm。
d<D／2=6150mm，滿足等面積法開孔補強計算的適用
條件，故可用等面積法進行開孔補強計算。
按照GBl50等面積計算的模型，可以把整鍛件分解成 三部分，囫部分為殼體，網部分為接管，圓
部分為接管與殼體的焊縫，如圖2所示。補強寬度B=2d=
!008mm，整鍛件的外徑是1000mm，所以整鍛件的補強在
有效補強范圍內。為了減少應力集中，在6800處分別向
殼體側和接管側削邊。
1)開孔所需最小補強面積
A=d·8+28·8t·(1-L)=504x37．1+2x37．1x(15-2)×
(1一曇)：18741．4(mm2)， J)，
式中：6。一接管的有效厚度，mm 5
．卜強度削弱系數，等于設計溫度下接管材料
與殼體材料許用應力之比，這里f,=150／157。
2)殼體多余補強面積
A1=(B-d)·(p8)一2敲·(8，8)·(1西)=
(1008—504)·(38—37．1)一2·(15—2)·
(38—37．I)．(1一罌)：452．6(姍2)， I)I 式中：卜開孔補強的有效寬度，mnl，這里B=2d=
1008mm； 8-殼體開孔處的有效厚度，lnnl。
3)接管多余金屬面積
A2=2hl·(8。-St)舟2％·(8．-c2)圻
=2x87(15-2-3．03)
=1734．78(mm2)．
式中：h．——接管外側高度，mm；
hi=dV而=、／504×15=87；
b一接管內側高度，mm，h：0
本文只對1000m，球罐的人孔開孔補強進行了計算， 其他球罐或球形封頭上的人孔開孔補強在無法用SW6計算 時也呵以按照此方法進行。相對分析設計計算來說，本方 法不失為一種比較簡捷的方法。
本文只對1000m，球罐的人孔開孔補強進行了計算， 其他球罐或球形封頭上的人孔開孔補強在無法用SW6計算 時也呵以按照此方法進行。相對分析設計計算來說，本方 法不失為一種比較簡捷的方法。
